шлакообразующая смесь

Сразу с отходами для внепечной обработки металла     применяли     свежеобожженную     известь     фракции 70-30 мм с недопалом в количестве 20-30 %.

На опытнейших плавках шлакообразующеи консистенцией обрабатыва-ли трубные стали 10, 25, 35, 45 и Д, выплавленные в 160-х мартеновских печах. Смесь в количестве 10 кг/т стали присаживали на струю при выпуске металла из печи, начиная с момента заполнения сталеразливочного ковша на 1/6 и заканчивая при наполнении на 3/4 по его высоте. Заранее шлакообразующую смесь, составленную в определенной порции, и раскислители загружали в контейнер, имеющий два отсека, выходные течки которых размещены под разными углами, в итоге чего в ковш при наклоне контейнера посредством крана сначала поступали раскислители, а потом через 30—40 с смесь. Благодаря этому обеспечивалась подготовительная раскисленность металла, содействующая достижению полезного эффекта при рафинировании металла.

По причине того что шлакообразующая смесь включает в себя А1М (гранулки алюминия), металл в печи перед выпуском не перегревали. Издержки тепла на нагрев и плавление консистенции стопроцентно компенсировались нагретом, выделяющимся при окислении алюминия. Шлак при плавлении шлакообразующеи консистенции имел последующий хим состав, %: СаО 41,62; SiO; 9,85; А12О3 39,26; FeO 1,20; Fe2O3 0,51; MnO 2,19; MgO 5,10; S 0,53 (пробы отбирали из сталеразливочного ковша в конце выпуска перед отходом печного шлака). Коэффициент рассредотачивания серы меж металлом и шлаком на опытнейших плавках составлял 18-25.

В итоге внепечной обработки уровень десульфураиии металла составила в среднем 30% (22-54%). Макроструктура опытнейших и обыденных плавок находилась на этом же уровне и была нормальной. Результаты оценки микроструктур" проявили, что в рафинированном металле превалирует природное зерно балла 8, а в металле текущего изготовления" балла 7. Это свидетельствует о более высочайшей раскисшей-ности опытнейшего металла (0,022 % А10СТ) по сопоставлению с обыденным (0,0018 % А ).